INDICE
1. DATI GENERALI SULLE STRUTTURE PREVISTE IN PROGETTO 1. 1. Caratteristiche dei materiali utilizzati . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . pag. 2 1. 2. Caratteristiche granulometriche degli Inerti . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . pag. 3 1. 3. Regole e prescrizioni per il disarmo delle Strutture . . . . . . . . . . . . . . . . . . . pag. 3
2. STRUTTURE LOTTO II CASCINA FALCHERA “EX MAGAZZINO DEL SALE . . . . . . pag. 4 2. 1. Descrizione della Struttura portante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . pag. 4 2. 2. Verifica Pilastro N. 9 soggetto a compressione semplice . . . . . . . . . . . . . . . pag. 5 2. 3. Verifica Pilastro N. 10 soggetto a compressione semplice . . . . . . . . . . . . . . pag. 5 2. 4. Verifica della Trave di fondazione TF106 sezione 120x50cm . . . . . . . . . . . . pag. 6 2. 5. Calcolo di Verifica della Trave T207 sezione 70-30x40cm . . . . . . . . . . . . . . . pag. 6 2. 6. Calcolo di Verifica della Trave T215 sezione 80x26cm . . . . . . . . . . . . . . . . . pag. 7 2. 7. Calcolo di Verifica del Travetto Solaio S208 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . pag. 8
RELAZIONE DI CALCOLO PER LE STRUTTURE PREVISTE: LOTTO II ”CASCINA FALCHERA”.
1. 1 Caratteristiche dei materiali utilizzati. Acciaio Impiegato (Barre d’armatura): FeB 44K
σs(amm.) = Resistenza a trazione dell’acciaio = 2600daN/cm²; Es = Modulo elastico dell’Acciaio = 2.100.000daN/cm².
Calcestruzzo Impiegato: RcK 250 Conglomerato Rck - dopo 28 gg. - Classe 250 con σc,max = 85
daN/cm2 (Resistenza a compressione del cls per travi e strutture di
fondazione);
σc,amm.(p) = Resistenza a compressione del cls per i pilastri = 59daN/cm²; τco = Resistenza al di sotto della quale non è richiesta la verifica al taglio per la struttura in esame = 5.33daN/cm²;
τc1
=
Resistenza
a
taglio
massima
ammissibile
del
cls
=
16.80daN/cm²;
Ec = Modulo Elastico del Conglomerato cementizio = 210000daN/cm².
Profili Metallici in Acciaio: FE 360 B
σs(adm.) = Resistenza a trazione dell’acciaio
= 1.600daN/cm²;
σc(adm.) = Resistenza a compressione dell’acciaio
= 1.600daN/cm²;
Es = Modulo Elastico dell’Acciaio = 2.100.000daN/cm²; G(t) = Modulo di Elasticità Tangenziale dell’Acciaio = 784.000daN/cm². Unioni Saldate: Per tutte le unioni saldate verranno utilizzate saldature manuali ad arco di Classe II eseguite con elettrodi omologati e rivestiti. I carichi di sicurezza di riferimento risulteranno i seguenti: k = Tensione di trazione ammessa del ferro di saldatura = 0.75*σs(amm.) = 1.200daN/cm²; k(f) = Carico di sicurezza del ferro di saldatura a flessione = 0.65k = 800daN/cm²; k(t) = Carico di sicurezza del ferro di saldatura al taglio = 0.65k(f) = 520daN/cm²; a = Larghezza minima della sezione resistente della saldatura = 0.4cm; Tasselli: FE 360 B
σf(adm.) = Resistenza a trazione del tassello = 1.600daN/cm²; τt(adm.) = Resistenza al taglio della sezione del tassello = 1.130daN/cm².
_________________________________________________________________________
2
RELAZIONE DI CALCOLO PER LE STRUTTURE PREVISTE: LOTTO II ”CASCINA FALCHERA”.
Parametri del Terreno
σt(amm.) = Carico unitario ammesso sul terreno = 2.0 daN/cm²; γ = Massa Volumica del Terreno = 18KN/m φ = Angolo di attrito interno del Terreno = 30°; Coesione interna = 0
1. 2. Caratteristiche Granulometriche degli inerti. - Inerti sabbio-ghiaiosi con dimensioni max = 25 mm , in proporzioni tali da ottenere la seguente granulometria: - Passante al vaglio di mm
20 = 100
- Passante al vaglio di mm
8 = 88-60
- Passante al vaglio di mm
4 = 78-36
- Passante al vaglio di mm
2 = 62-21
- Passante al vaglio di mm
1,1 = 49-12
- Passante al vaglio di mm
0,25 = 18-3
1. 3 Regole e prescrizioni per il disarmo delle Strutture. Il disarmo delle strutture avverrà secondo le prescrizioni imposte dalle norme vigenti, ossia a 28gg dalla maturazione dei getti.
_________________________________________________________________________
3
RELAZIONE DI CALCOLO PER LE STRUTTURE PREVISTE: LOTTO II ”CASCINA FALCHERA”.
2. STRUTTURE LOTTO II CASCINA FALCHERA “EX MAGAZZINO DEL SALE 2. 1. Descrizione della Struttura portante. Fondazione: La struttura di fondazione prevista per l’Ex Magazzino del Sale sarà costituita da travi continue disposte secondo la lunghezza del fabbricatoIl blocco di fondazione della Scala di sicurezza dovrà presentare un piano di posa collocato a m. +0,60 dal piano campagna direttamente sulla soletta di copertura del locale sottostante gestito dalla azienda AEM. Quest’ultima Le caratteristiche geometriche risultanti dai calcoli esecutivi condotti sulla struttura risultano i seguenti:
- Altezza: 50cm; - Larghezza: TF101-TF105, TF111-TF115 → 100cm. - Larghezza: TF106-TF110 → 120cm.
L’armatura delle travi di fondazione di cui sopra sarà costituita da staffe chiuse aventi diametro mm. 12 e passo pari a cm. 20. Tali staffe dovranno inoltre presentare la seguente lunghezza: - Staffe trasversali per le travi TF101-TF105, TF111-TF115 → L = 294cm; - Staffe trasversali per le travi TF106-TF110 → L = 334cm; Le armature longitudinali risultano dagli schemi riportati sull’elaborato grafico ST.01.
Struttura in Elevazione:
La struttura verticale a sostegno del solaio di piano primo e piano
sottotetto è costituita da Pilastri di sezione cm. 30x40 armati con staffe di contenimento di diametro mm. 8 passo cm. 20 e lunghezza cm. 134.
Le armature longitudinali risultano
costituite da n. 6 barre di diametro mm. 16.
Impalcati: I solaio presenteranno uno spessore pari a cm. 26. Nei paragrafi successivi vengono illustrate le verifiche degli elementi più significativi della struttura (Travi di fondazione, pilastri e travi per ciascun impalcato) soggetti alle sollecitazioni massime previste in progetto.
_________________________________________________________________________
4
RELAZIONE DI CALCOLO PER LE STRUTTURE PREVISTE: LOTTO II ”CASCINA FALCHERA”.
2. 2. VERIFICA PILASTRO N. 9 SOGGETTO A COMPRESSIONE SEMPLICE L1= Lato corto del Pilastro
30,00 cm
L2 = Lato lungo del Pilastro
40,00 cm
A = Area della sezione del Pilastro
1200,00 cm² 2100000,0
Es = Modulo Elastico dell’Acciaio
0 daN/cm²
G(t) = Modulo di Elasticità Tangenziale dell’Acciaio N = Sforzo Normale agente alla base del Pilastro Rck = Classe del Conglomerato Cementizio Armato
784000,00 daN/cm² 80400,00 daN 250
σc,adm = Compressione ammissibile = 0.70*[60 - (Rck - 150)/4]
59,50 daN/cm²
Af = Area Armature Longitudinali 6φ16 > µ2 ; < µ1
12,06 cm²
m = Rapporto di omogeneizzazione del ferro
15,00
µ1 = 0,06,
72,00
% limite inferiore dell'armatura rispetto alla sezione
µ2 = 0,008,
% limite superiore dell'armatura rispetto alla sezione
σc,max = Compr. max agente →
9,60
N/(A + m*Af) < σc,adm = 58,22 daN/cm²
59.50daN/cm²
2. 3. VERIFICA DEL PILASTRO N. 10 L1= Lato corto del Pilastro
30,00 cm
L2 = Lato lungo del Pilastro
40,00 cm
A = Area della sezione del Pilastro
1200,00 cm² 2100000,0
Es = Modulo Elastico dell’Acciaio
0 daN/cm²
G(t) = Modulo di Elasticità Tangenziale dell’Acciaio N = Sforzo Normale agente alla base del Pilastro Rck = Classe del Conglomerato Cementizio Armato
784000,00 daN/cm² 60400,00 daN 250
σc,adm = Compressione ammissibile = 0.70*[60 - (Rck - 150)/4]
59,50 daN/cm²
Af = Area Armature Longitudinali 6φ16 > µ2 ; < µ1
12,06 cm²
m = Rapporto di omogeneizzazione del ferro
15,00
µ1 = 0,06,
72,00
% limite inferiore dell'armatura rispetto alla sezione
µ2 = 0,008,
% limite superiore dell'armatura rispetto alla sezione
σc,max = Compr. max agente → 59.50daN/cm²
9,60
N/(A + m*Af) < σc,adm = 43,74 daN/cm²
_________________________________________________________________________
5
RELAZIONE DI CALCOLO PER LE STRUTTURE PREVISTE: LOTTO II ”CASCINA FALCHERA”.
2. 4. VERIFICA DELLA TRAVE DI FONDAZIONE TF106 SEZIONE 120X50CM 2100000,0 Es = Modulo Elastico dell’Acciaio
0 daN/cm²
G(t) = Modulo di Elasticità Tangenziale dell’Acciaio
784000,00 daN/cm²
Rck = Classe del Conglomerato Cementizio Armato M = Momento flettente agente sulla Trave
250 159000,00 daN*cm
m = Rapporto di omogeneizzazione del ferro
15,00
Af = Area Armature tese = 8φ12
9,05 cm²
A'f = Area Armature compresse = 8φ14
12,32 cm²
Atot = Somma Armature tese e compresse
21,36 cm²
g = A'f/Af = Rapporto Armature compresse - Armature tese; Jx = Momento di Inerzia della sezione rispetto all'asse X B = Larghezza della Trave
1,36 231307,32 cm^4 120,00 cm
h = Distanza baricentro armature tese - lembo superiore compresso
47,00 cm
h' = Distanza baricentro armature compresse - Lembo superiore 3,00 cm
compresso K = m*Atot/B
2,670
J = 2*B(h+g*h')/(m*Atot + m*Atot*g)
16,20407
X = Posizione Asse Neutro = K[Radq(1+J)-1], 8,41 cm
essendo: K = m*Atot/B e J = 2*B(h+g*h')/(m*Atot + m*Atot*g)
σs,adm = Tensione di Trazione ammissibile -
Acciaio FeB44K
2600,00 daN/cm²
σc,adm = Tensione di Compressione amm. = [60 + (Rck - 150)/4]
85,00 daN/cm²
σc,max = M*x/Jx = Compressione max nel calcestruzzo < σc,adm
5,78 daN/cm²
σs,max =
m*M*(h - x)/Jx = Trazione max nelle armature < σs,adm
397,94 daN/cm²
2. 5. CALCOLO DI VERIFICA DELLA TRAVE T207 SEZIONE 70-30X40CM Lc = Luce di calcolo della Trave Q = Carico a ml agente sulla struttura
7,95 m 3800,00 daN/m 2100000,0
Es = Modulo Elastico dell’Acciaio G(t) = Modulo di Elasticità Tangenziale dell’Acciaio Rck = Classe del Conglomerato Cementizio Armato
0 daN/cm² 784000,00 daN/cm² 250 1334275,0
M = Momento flettente agente sulla Trave = q*L²/18 m = Rapporto di omogeneizzazione del ferro
0 daN*cm 15,00
_________________________________________________________________________
6
RELAZIONE DI CALCOLO PER LE STRUTTURE PREVISTE: LOTTO II ”CASCINA FALCHERA”.
Af = Area Armature tese = 4φ20 + 3φ18
20,20 cm²
A'f = Area Armature compresse = 10φ16
20,11 cm²
Atot = Somma Armature tese e compresse
40,31 cm²
g = A'f/Af = Rapporto Armature compresse - Armature tese;
0,995
Jx = Momento di Inerzia della sezione rispetto all'asse X
275289,84 cm^4
B = Larghezza della Trave
70,00 cm
h = Distanza baricentro armature tese - lembo superiore compresso
38,00 cm
h' = Distanza baricentro armature compresse - Lembo superiore 2,00 cm
compresso K = m*Atot/B
8,637
J = 2*B(h+g*h')/(m*Atot + m*Atot*g)
4,64091
X = Posizione Asse Neutro = K[Radq(1+J)-1], 11,88 cm
essendo: K = m*Atot/B e J = 2*B(h+g*h')/(m*Atot + m*Atot*g)
σs,adm = Tensione di Trazione ammissibile -
Acciaio FeB44K
2600,00 daN/cm²
σc,adm = Tensione di Compressione amm. = [60 + (Rck - 150)/4]
85,00 daN/cm²
σc,max = M*x/Jx = Compressione max nel calcestruzzo < σc,adm
57,56 daN/cm²
σs,max =
m*M*(h - x)/Jx = Trazione max nelle armature < σs,adm
1899,23 daN/cm²
2. 6. CALCOLO DI VERIFICA DELLA TRAVE T215 SEZIONE 80X26CM Lc = Luce di calcolo della Trave Q = Carico a ml agente sulla struttura
7,98 m 2400,00 daN/m 2100000,0
Es = Modulo Elastico dell’Acciaio G(t) = Modulo di Elasticità Tangenziale dell’Acciaio Rck = Classe del Conglomerato Cementizio Armato M = Momento flettente agente sulla Trave = q*L²/16
0 daN/cm² 784000,00 daN/cm² 250 955206,00 daN*cm
m = Rapporto di omogeneizzazione del ferro
15,00
Af = Area Armature tese = 11φ18
27,99 cm²
A'f = Area Armature compresse = 8φ16
16,08 cm²
Atot = Somma Armature tese e compresse
44,08 cm²
g = A'f/Af = Rapporto Armature compresse - Armature tese;
0,575
Jx = Momento di Inerzia della sezione rispetto all'asse X
120923,51 cm^4
B = Larghezza della Trave
70,00 cm
h = Distanza baricentro armature tese - lembo superiore compresso
24,00 cm
h' = Distanza baricentro armature compresse - Lembo superiore
2,00 cm
_________________________________________________________________________
7
RELAZIONE DI CALCOLO PER LE STRUTTURE PREVISTE: LOTTO II ”CASCINA FALCHERA”.
compresso K = m*Atot/B
9,445
J = 2*B(h+g*h')/(m*Atot + m*Atot*g)
3,38201
X = Posizione Asse Neutro = K[Radq(1+J)-1], essendo: K = m*Atot/B e J = 2*B(h+g*h')/(m*Atot + m*Atot*g)
σs,adm = Tensione di Trazione ammissibile -
Acciaio FeB44K
10,33 cm 2600,00 daN/cm²
σc,adm = Tensione di Compressione amm. = [60 + (Rck - 150)/4]
85,00 daN/cm²
σc,max = M*x/Jx = Compressione max nel calcestruzzo < σc,adm
81,57 daN/cm²
σs,max =
m*M*(h - x)/Jx = Trazione max nelle armature < σs,adm
1620,17 daN/cm²
2. 7. CALCOLO DI VERIFICA DEL TRAVETTO SOLAIO S208 Lc = Luce di calcolo del travetto
5,59 m
Q = Carico a ml agente sulla struttura
450,00 daN/m 2100000,0
Es = Modulo Elastico dell’Acciaio
0 daN/cm²
G(t) = Modulo di Elasticità Tangenziale dell’Acciaio Rck = Classe del Conglomerato Cementizio Armato M = Momento flettente agente sulla Trave = q*L²/8 m = Rapporto di omogeneizzazione del ferro
784000,00 daN/cm² 250 175770,56 daN*cm 15,00
Af = Area Armature tese = 2φ14
3,08 cm²
B = Larghezza del travetto
50,00 cm
h = Distanza baricentro armature tese - Lembo superiore compresso
24,00 cm
K = m*Af/B
0,924
J = 2*B*h/(m*Af)
51,97
X = Posizione Asse Neutro = K*[Radq(1+J)-1] 5,80 cm²
essendo: K = m*Af/B e J = 2*Bh/(m*Af)
σs,adm = Tensione di Trazione ammissibile -
Acciaio FeB44K
2600,00 daN/cm²
σc,adm = Tensione di Compressione amm. = [60 + (Rck - 150)/4]
85,00 daN/cm²
σc,max = 2*M/[b*x*(h-x/3)] < σc,adm = 85 daN/cmq
54,95 daN/cm²
σs,max = σc,max*(h/x-1)*m < σs,adm = 2600 daN/cmq
2587,31 daN/cm²
IL PROGETTISTA OPERE STRUTTURALI _______Ing. Salvatore BARBUTO______
_________________________________________________________________________
8
